第4章 不對中狀態(tài)的理論分析
4.1 以材料力學為基礎的受扭分析
聯(lián)軸器正常工作情況下，只受到一個旋轉的扭矩。因此首先來研究圓環(huán)受扭轉時的應力，這要綜合研究幾何、物理和靜力等三方面的關系。
4.1.1 變形幾何關系
為了觀察圓軸的扭轉變形，與薄璧圓筒受扭一樣，在圓周表面上作圓周線和縱向線，在扭轉力偶矩m作用下，得到與薄璧圓筒受扭時相似的現(xiàn)象。即：各圓周線繞軸線相對地旋轉了一個角度，但大小，形狀和相鄰圓周線的距離不變，在校變形的情況下，縱向線仍然近似地是一條直線。只是傾斜了一個微小的角度，變形前表面上的方格，變形后錯動成菱形。
根據觀察到的現(xiàn)象，做下述基本假設：圓周扭轉變形前原為平面的橫截面，變形后仍保持平面，形狀和大小不變，半徑仍保持為直線；且相鄰兩截面間的距離不變。這就是圓周扭轉的平面假設。按照這一假設，扭轉變形中，圓軸的橫截面就像剛性平面一樣，繞軸線旋轉了個角度。以平面假設為基礎到處的應力和變形計算公式，符合試驗結果，且與彈性力學一致。
在圖4.1中，ф表示圓周兩端截面的相對轉角，稱為扭轉角。扭轉角用弧度來度量。用相鄰的橫截面p-p和q-q從軸中取出長為dx的微段。剪應變
y=P
（4-1）
式中dф／dx是轉角φ沿x軸的變化率。對一個給定的截面來說，它是常量。公式表明，橫截面上任一點的剪應變與該點到圓心的距離p成正比。
4.1.2 物理關系
以
P表示橫截面上距圓心為ρ出的剪應力，由剪切胡克定律知道
P=G·y （4-2）
將式（5-1）代入上式則可以得到
P= G·P （4-3）
這表明，橫截面上任一點的剪應力ρ與該點到原新的距離ρ成正比。因為Yρ發(fā)生于垂直于半徑的平面內，所以Yρ也與半徑垂直。如果注意到剪應力互等定理，則在縱向截面和橫截面上，沿半徑剪應力的分布如圖4.2所示
因為公式中的 dф／dx尚未求出，所以仍不能用它計算剪應力，這就要用靜力關系來解決。
4.1.3 靜力關系
于圓軸橫截面內，按極坐標取微分面積dA，求出內力系對圓心的力矩就是截面上的扭矩即：
Ip稱為橫截面對圓心點的極慣性矩。由公式可以算出橫截面上距圓心為ρ的任一點的剪應力為：
在圓截面邊緣上，ρ為最大值R，得到最大剪應力為：
引用記號Wt=
，Wt為抗扭截面系數，便可以改寫公式為τmox=
，導出的公式中引進了截面極慣性矩和抗扭截面系數，在空心軸的情況下有
其中D和d分別為空心圓截面的外徑和內徑，R為外半徑，α=d/D
最后建立圓軸扭轉的強度條件，根據軸的受力情況或扭矩圖，求出最大扭矩Tmax。對于等截面桿，按照公式算出最大剪應力τmax不超過許用應力[τ]，
4.2 以彈塑性力學為基礎的受扭分析
在材料力學中已知圓軸扭轉時的變形規(guī)律。隨著扭矩MT的增加，剪應力也不斷增大。由于圓軸最外層剪應力最大，因而最外層首先進入塑性狀態(tài)，此時的扭矩就是圓軸的彈性極限扭矩
MT=
（τθz）max （4-11）
（1）當最外層開始屈服時，此時最外層剪應力應達到剪切屈服應力τy，即（τθz）max=τy，如圖4.4（a），于是有
=τy。
若選用Mises屈服準則，則有
若選用Tresca屈服準則，則有
（2）當圓軸整個截面都進入塑性狀態(tài)，如圖4.4（c），此時的扭矩就是圓軸的塑性極限
，即
若選用Mises屈服準則，則
若選用Tresca屈服準則，則
（3）當扭矩MT處于彈性與塑性極限扭矩之間時，即<MT<時，則圓軸外層處于塑性狀態(tài)，內層處于彈性狀態(tài)，彈性區(qū)與塑性區(qū)的分界面半徑為rP,此時扭矩
此時剪應力在截面上沿半徑R的分布情況見如圖4.4（b）所示。
若先Mises屈服準則，則有
若選用Tresca屈服準則，則有
隨著扭矩的增加，塑性區(qū)由圓軸的外層向軸的中心逐漸擴大，直至整個截面全部進入塑性狀態(tài)。當軸的整個截面全部進入塑性狀態(tài)后，圓軸將進入無約束的塑性變形，此時的圓軸將完全喪失承載能力。
彈性與塑性極限扭矩之比為：
4.3 軸向不對中時的聯(lián)軸器的工作狀態(tài)
在像膠右端面圓環(huán)上取單元體，且在分析過程中時取關鍵的四個象限點的位置作為研究對象，分別為90°，180°，270°，360°位置為研究對象。后面的徑向不對中、角向不對中以及綜合不對中也采用相同的4個位置進行分析。
軸向不對中時，由于軸向的偏移，橡膠圓環(huán)左端面受到附加的向左拉應力，右端面則受到附加的向右的拉應力，并且在旋轉過程中，拉應力σax的大小和方向的大小和方向都不會隨著圓環(huán)的旋轉角度改變而改變；由橡膠圓環(huán)旋轉扭矩產生的剪應力τrot方向始終與其線速度方向相反，而線速度方向在旋轉一周的過程中不斷的變化。軸向不對中時的應力情況應該是σox與τrot的疊加，所以其受力情況比較復雜。
根據實際情況計算出工作時的剪應力：GK2型內燃機車啟動發(fā)電機ZQF-38TH,115V,38KW,1170～358Or/min；GK2型內燃機機用柴油機型號為MTU16V396TC14，持續(xù)功率為1378KW，旋轉角速度為18O0rad/min。柴油機冷區(qū)液溫度為40℃時最小啟動轉矩包括加速余量約8OON.m，曲軸扭矩約75ON.m
根據聯(lián)軸器破壞時的橡膠圓環(huán)的裂紋方向和角度，可以知道裂紋有一個400的斜角，也就是說引起破壞的應力平面具有一定的角度。首先假設破壞僅僅是源于軸向不對中應起的，下面對具體的位置進行討論。
（1）軸向不對中90°位置：當圓環(huán)上的單元體旋轉到最上方時，也就是90°位置時，單元體的應力如下圖所示。
此時的受力情況其實屬于二向應力狀態(tài)，利用解析法可知
最大主應力平面如圖4.9所示。
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